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從汽車工業(yè)來看鋁合金的發(fā)展[ 03-20 15:53 ]
汽車工業(yè)作為一個(gè)技術(shù)密集型的產(chǎn)業(yè),具有發(fā)展歷史悠久、涉及行業(yè)廣、產(chǎn)業(yè)鏈長、技術(shù)要求高、就業(yè)面廣、消費(fèi)拉動(dòng)大等特點(diǎn),是衡量一個(gè)國家科技創(chuàng)新能力、經(jīng)濟(jì)實(shí)力和工業(yè)化水平的重要標(biāo)志,在我國經(jīng)濟(jì)發(fā)展中占有著重要的位置。與世界汽車工業(yè)發(fā)展相比,我國汽車產(chǎn)業(yè)起步較晚,其中汽車零部件工業(yè)是我國汽車工業(yè)中相對(duì)薄弱的環(huán)節(jié)。近十年來,隨著我國經(jīng)濟(jì)高速增長,汽車消費(fèi)市場突破明顯,汽車產(chǎn)量大幅上升,截止2014年我國汽車產(chǎn)量連續(xù)六年居全球首位,是世界產(chǎn)量最大、增長最快的汽車市場。圖1-1為我國20002014年汽車總產(chǎn)量變化趨勢圖。隨著中國
鋁合金鍛造工藝方案優(yōu)化與設(shè)計(jì)[ 03-20 15:08 ]
由上一節(jié)的模擬分析可知,增加一次墩粗和拔長對(duì)增大坯料金屬變形量的效果是顯著的,特制定方案二為最終鍛造方案,具體鍛造步驟見表5.1。式中H0是墩粗前高度,H1為墩粗后高度,D為拔長前直徑,L為拔長后長度。
鋁合金鍛造工藝方案模擬與分析[ 03-20 14:41 ]
圖5.4給出了在第一次墩粗后截面的等效應(yīng)變應(yīng)力分布圖,墩粗后的高度為250mm,從圖中可以看出,鍛件截面有效應(yīng)變大部分區(qū)域能達(dá)到0.7左右,特別是截面中心區(qū)域有效應(yīng)變明顯比周圍要大,同時(shí)大部分區(qū)域的應(yīng)力達(dá)到50MPa左右,說明墩粗達(dá)到了使鍛件充分變形的目的。圖5.5給出了在第一次拔長以后的等效應(yīng)變應(yīng)力分布圖,從圖中可看出,在經(jīng)過一輪拔長之后,坯料的有效應(yīng)變有了大幅度的增加,尤其是中心區(qū)域幾乎達(dá)到3.0左右,而表面區(qū)域也達(dá)到2.15左右,大部分的應(yīng)力也都能達(dá)到42.0MPa左右,可以說明拔長工藝能增大坯料變形,使其變
鋁合金鍛造工藝的方案與模擬參數(shù)[ 03-19 10:05 ]
要模擬的是一個(gè)復(fù)雜的多向鍛造過程,整個(gè)過程運(yùn)用 Deform-3D 有限元模擬軟件模擬,建立如圖 5.1 所示的有限元模型。原始坯料尺寸為 Φ250×500,最終鍛件大厚板尺寸為 580(LT)×410(L)×100(ST)。鍛造方案的工藝流程見圖 5.2,對(duì)設(shè)計(jì)的鍛造方案進(jìn)行模擬,鍛造模擬過程中包括鐓粗、拔長、滾圓、壓扁打方、平整等步驟,這些步驟的目的就是為了讓坯料充分變形,以此來達(dá)到消除鑄造組織缺陷、改善坯料心部死區(qū)變形等情況。在模擬過程中,模擬導(dǎo)入第三章求出的流變應(yīng)力本構(gòu)方
變形溫度對(duì)組織的影響[ 03-19 09:05 ]
圖4.4所示為在應(yīng)變量0.7、應(yīng)變速率0.01s-1及不同變形溫度條件下該A1-Zn-Mg-Cu合金的組織形貌。從圖4.4中可以看出,組織在不同的變形溫度條件下均沿垂直于壓縮方向被拉長,第二相顆粒也沿著該方向呈流線型分布于晶界和晶內(nèi),整體呈現(xiàn)出典型的鍛態(tài)變形組織。當(dāng)變形溫度達(dá)到300℃~400℃時(shí),由于相對(duì)較低的變形溫度是不利于晶界之間的移動(dòng),導(dǎo)致再結(jié)晶孕育期延長,從而會(huì)引起再結(jié)晶晶核形成和生長速度的放慢,所以顯微組織中一般沒有明顯的再結(jié)晶晶粒,合金僅發(fā)生了動(dòng)態(tài)回復(fù),如圖4.4 (a)-(c);當(dāng)變形溫度達(dá)到450
原始材料均熱態(tài)組織及分析[ 03-19 08:05 ]
鋁合金均勻化處理后的組織如圖 4.1 所示。圖 4.1(a)為合金均勻化后的 OM 形貌,從圖中可見,合金均勻化后晶粒粗大,平均尺寸約為 65μm。圖 4.1(b)為合金均勻化后的 SEM 微觀形貌,從圖中可見,均勻化處理后第二相發(fā)生溶解,但在晶界區(qū)域還殘留有部分未溶解的第二相,如圖 4.1(b)所示,隨后對(duì)這些殘余相進(jìn)行能譜分析,結(jié)果如圖 4.2 所示。新型鋁合金均勻化處理后的 X-ray 物象分析結(jié)果如圖 4.3 所示。從圖 4.2 中可以看出,第二相內(nèi)含有 Al、Zn、Mg 和 Cu 這四種元素,Cu 的含量
混合攪拌器的方法操作的轉(zhuǎn)速條件[ 03-18 10:05 ]
現(xiàn)欲確定中試以及工業(yè)尺度生產(chǎn)工藝條件,對(duì)于不同的攪拌過程和攪拌目的,分別有固定雷諾數(shù)、單位體積功率、葉片端部切向速度等準(zhǔn)則,本文因放大過程中流體物性未發(fā)生改變,過程主要依賴于流動(dòng)的湍動(dòng)強(qiáng)度,故可采用保持單位體積功率Pv相等的放大方法。通常,可由攪拌功率的計(jì)算公式推導(dǎo)出充分湍流區(qū)域小型和大型攪拌器之間應(yīng)滿足式(5-1)的數(shù)值關(guān)系,但由于槳葉形式的差異,小釜與大釜的功率準(zhǔn)數(shù)不同,故不能直接采用式(5-1)進(jìn)行計(jì)算。仍需通過計(jì)算攪拌功率P與釜內(nèi)所裝液體量V。的比值,求解得到大釜的轉(zhuǎn)速。由第4章可知,欲得到較好的攪拌效果與
40m3攪拌槽的結(jié)構(gòu)參數(shù)[ 03-18 09:05 ]
40m3工業(yè)攪拌釜的結(jié)構(gòu)形式與小試及中試裝置基本一致,主體為圓柱體,底部為附有圓錐的改進(jìn)碟形底。攪拌槽內(nèi)部均勻分布著四塊擋板。攪拌反應(yīng)器直徑T=3500mm最終靜液位HL=3500mm,擋板寬度W=350mm。兩層攪拌槳葉由下至上分別為DT 6和PBTD45,葉片直徑dj為1400mm。槳葉詳細(xì)設(shè)計(jì)參數(shù)參考《攪拌與混合設(shè)備設(shè)計(jì)選用手冊》,其中DT-6葉片的寬度、高度和厚度分別為350mm, 280mm和14mm,圓盤直徑930mm; PBTD45槳葉的高度和厚度為150mm, 16mm。底層槳葉離底距離C=860m
1m3攪拌槽的結(jié)構(gòu)參數(shù)[ 03-18 08:05 ]
1m3中試攪拌反應(yīng)器主體為圓柱體,底部為改進(jìn)的碟形底,在標(biāo)準(zhǔn)碟形底的基礎(chǔ)上增加了一小圓錐,其軸截面為正三角形。攪拌槽內(nèi)部均勻分布著四塊擋板。攪拌反應(yīng)器直徑T=1000mm,最終靜液位高度HL=1 000mm,擋板寬度W為100mm。兩層攪拌槳葉由下至上分別為DT 6和PBTD45,葉片直徑嗚為400mm。槳葉詳細(xì)設(shè)計(jì)參數(shù)參考《攪拌與混合設(shè)備設(shè)計(jì)選用手冊》,其中DT-6葉片的寬度、高度和厚度分別為100mm} 80mm和6mm,圓盤直徑27Qmm; PBTD4S槳葉的高度和厚度為40mm. 1 0mm。底層槳葉離底距
混合攪拌器的微觀混合時(shí)間分布[ 03-17 10:05 ]
由圖4.6可知,轉(zhuǎn)速在50~150rpm下,存在大面積的微觀混合較慢區(qū)域,混合時(shí)間在0.8s以上。其他各體系最快微觀混合均出現(xiàn)在DT 6槳葉附近,最短微觀混合時(shí)間不到0.03 s。隨著轉(zhuǎn)速的增加,顆粒逐漸懸浮,DT-6附近的微觀混合良好的區(qū)域越來越大;當(dāng)顆粒均勻懸浮時(shí),增加趨勢更加明顯,同時(shí)兩層槳葉間的微觀混合時(shí)間也逐漸縮短,說明在這些區(qū)域內(nèi)流體可快速發(fā)生微觀混合。但隨轉(zhuǎn)速增加,PBTD45與攪拌軸間的微觀混合時(shí)間逐漸減小,而PBTD45與壁面之間的微觀混合時(shí)間卻有上升趨勢。由于t微觀與ε之間成反比關(guān)系,該現(xiàn)象可由
混合攪拌器湍動(dòng)能分布[ 03-17 09:05 ]
由圖4.5可知隨著轉(zhuǎn)速的增加,高湍動(dòng)能區(qū)域面積逐漸增大,其中槳葉附近的湍動(dòng)能增加最為明顯,由0.002m2/s2增大至0.020m2/s2。兩層槳葉間的湍動(dòng)能也隨轉(zhuǎn)速增加而變大,由0.003m2/s“增大至0.006m2/s2。其中,上層槳葉上方在150一 345rpm下有一高湍動(dòng)能區(qū),但當(dāng)轉(zhuǎn)速上升至400rpm和SOOrpm時(shí)卻消失不見,究其原因可能是速度矢量變化所致。如圖4.4所示,轉(zhuǎn)速為150}345rpm時(shí)PB TD45上方流體運(yùn)動(dòng)速度相比50100rpm雖有所增加,但其流動(dòng)方向仍較為混亂,且P
混合攪拌器的內(nèi)部速度分布[ 03-17 08:05 ]
由圖4.4可知,50~100rpm體系速度矢量極為混亂且流體運(yùn)動(dòng)速度較小,速度不足0.5m/s,這是由于低轉(zhuǎn)速難以使流體強(qiáng)制流動(dòng),釜內(nèi)流型還未完全形成所致。而其他各體系均有趨勢明顯的速度分布,上層的PBTD45為軸向流槳,槳葉末端形成向下的速度漩渦,下層DT-6槳葉末端流體向壁面擴(kuò)展,撞擊壁面后分成兩股,一部分沿壁面向上流動(dòng),一部分沿壁面向下流動(dòng),然后轉(zhuǎn)向流回槳葉區(qū)。這與PBTD45和DT-6槳葉的實(shí)際流動(dòng)特征相符。隨攪拌速度的增加,流體速度也有明顯地增加,上層和下層槳葉的速度分別增至1.0m/s和3.0m/s。各
混合攪拌器在不同轉(zhuǎn)速中的濃度分布[ 03-16 10:05 ]
由圖4.1可發(fā)現(xiàn)50-150rpm體系存在明顯的顆粒堆積和清液層,這是由于50rpm時(shí),反應(yīng)器底部速度極低,約為0.05~0.09m/s,不足以使固體鉻黃顆粒懸浮;隨著轉(zhuǎn)速逐漸增加至200rpm左右,底部區(qū)域內(nèi)液體運(yùn)動(dòng)速度隨之增大,約為0.68~0.90m/s,顆粒逐漸懸浮直至達(dá)到均布。圖4.2表明在200-500rpm轉(zhuǎn)速下,且σ<20%分散度穩(wěn)定在1左右說明固體顆粒已均勾懸浮。分析各體系的軸向濃度分布亦可直觀得到相同結(jié)論,如圖4.3所示,50~150rpm體系的顆粒分散度有明顯的梯度分布,而其它體系的分散
攪拌混合器的臨界懸浮轉(zhuǎn)速[ 03-16 09:05 ]
臨界懸浮轉(zhuǎn)速是指攪拌釜內(nèi)懸浮操作達(dá)到某一指定的懸浮狀態(tài)時(shí),攪拌器所需的最小轉(zhuǎn)速。(a)完全離底懸浮臨界轉(zhuǎn)速完全離底懸浮轉(zhuǎn)速常見的測定方法有電導(dǎo)法和直接觀察法。Zwietering通過大量實(shí)驗(yàn)研究后發(fā)現(xiàn),臨界攪拌轉(zhuǎn)速與固一液相的密度差、固相密度、粒徑、液相粘度、液相密度等物性條件有關(guān),還和攪拌器、攪拌槽的幾何關(guān)系有關(guān),最早提出完全離底懸浮臨界轉(zhuǎn)速關(guān)聯(lián)式,即式(2-20 ):式中Nc-完全懸浮臨界轉(zhuǎn)速,s-1;  Ko-與攪拌器的型式、攪拌槽的結(jié)構(gòu)、所用單位有關(guān)的常數(shù);ds-固相顆粒直徑,m;  X
攪拌混合器的宏觀混合時(shí)間[ 03-16 08:05 ]
混合時(shí)間可定義為攪拌體系達(dá)到一定均勻程度的耗時(shí)。流體攪拌混合效果和攪拌設(shè)備效率常常用混合時(shí)間來表征與評(píng)價(jià),混合時(shí)間還常用于指導(dǎo)攪拌設(shè)備的設(shè)計(jì)和放大。槽徑、槳型、槳葉直徑還有槳葉的安裝高度等參數(shù)對(duì)混合時(shí)間都會(huì)產(chǎn)生影響。通常測量混合時(shí)間的方法有電導(dǎo)率法、光學(xué)法、溫差法等。測量時(shí)通常需在攪拌槽某處加入示蹤物,可以是化學(xué)物質(zhì)、電解質(zhì)或感溫材料。示蹤物隨時(shí)間的延續(xù),分散在整個(gè)反應(yīng)器的各處并與其他物質(zhì)進(jìn)行混合,最終得到均勻的濃度分布。期間,使用傳感器測量示蹤物質(zhì)濃度隨時(shí)間的變化。
攪拌反應(yīng)器的槳葉尺寸與位置[ 03-15 10:05 ]
各攪拌器的主要尺寸和攪拌容器的內(nèi)徑存在著一定的比例關(guān)系。為得到良好的攪拌效果,槳葉的尺寸必須按一定的比例進(jìn)行確定,同時(shí)還需要考慮到槳葉在容器內(nèi)的位置和液面高度[f2}1。攪拌器在容器內(nèi)的具體尺寸見表2.3。
攪拌反應(yīng)器的攪拌功率[ 03-15 09:05 ]
常見的攪拌功率計(jì)算方法有四種,分別是算圖法、公式法、實(shí)驗(yàn)推薦值法和通過攪拌等級(jí)計(jì)算功率的方法[f2}1。經(jīng)驗(yàn)公式算法也有很多,通常選用式(2-19 )來計(jì)算功率:式中:P-攪拌器功率,W; NP一功率準(zhǔn)數(shù),與流動(dòng)狀態(tài)相關(guān);P一物料密度,kg/m3 ; n-攪拌轉(zhuǎn)速,s-1 ; dj一攪拌器直徑,m。單位體積物料的平均攪拌功率推薦值見表2.2。
攪拌反應(yīng)器槽體的高徑比[ 03-15 08:05 ]
槽體高徑比通常具有一定的比例范圍,如果減小高度而增大直徑,攪拌槳葉直徑也隨之增大,在固定轉(zhuǎn)速下,攪拌器功率與槳葉直徑的5次方成正比,所以罐體高徑比減小時(shí),攪拌器功率增加。為了減小攪拌器功率,高徑比可以取得大一些。高徑比還會(huì)影響對(duì)夾套傳熱效果。當(dāng)容積一定時(shí),高徑比值大,則傳熱表面距離槽體中心較近,物料溫度梯度小,對(duì)提高傳熱效果十分有利。從傳熱角度考慮,高徑比應(yīng)考慮取大一些。根據(jù)實(shí)際經(jīng)驗(yàn),幾種攪拌反應(yīng)器槽體的高徑比如表2.1所示。
攪拌反應(yīng)器的主要附件[ 03-14 10:05 ]
1)擋板擋板能夠?qū)h(huán)向流動(dòng)轉(zhuǎn)變?yōu)檩S向和徑向流動(dòng),從而影響流體流型,增大被攪拌液體的湍動(dòng)程度,增強(qiáng)攪拌。攪拌槽內(nèi)設(shè)置于任何位置的靜止部件都可構(gòu)成擋板。擋板主要分為兩類:最常見的擋板形式是壁擋板,通常垂直置于槽壁上;此外一些位置、形狀各異,有底擋板、表面擋板等,統(tǒng)稱為特殊擋板。擋板塊數(shù)常為2~6,視具體情況而定。2)導(dǎo)流筒導(dǎo)流筒是一個(gè)包圍著槳葉的圓筒,常用于推進(jìn)式和螺桿式攪拌器。導(dǎo)流筒的存在限制了流體的流動(dòng)路線,使槳葉排出的液體在導(dǎo)流筒內(nèi)、外形成上下的循環(huán)流動(dòng),得到更大的液流速度和循環(huán)量,從而提高攪拌效果。3)氣體分布
清洗釜之?dāng)嚢杵?/a>[ 03-14 09:05 ]
攪拌器使不同介質(zhì)均勻混合,提高化學(xué)反應(yīng)、傳質(zhì)、傳熱速率的目的。常見的攪拌器形式有槳式、渦輪式、推進(jìn)式、螺桿式、螺帶式、錨式和框式等。將槳葉根據(jù)排液方向分為徑向流和軸向流兩大類,前者主要有平葉的槳式和渦輪式,后者包括螺旋面葉的推進(jìn)式、螺桿式等。